Проведені автором комп'ютерне моделювання та оптимізація показали, що: краща лінійність на вищих звукових частотах досягається при рівних резистора по 390 Ом в емітерний і колекторної навантаженні струмового фазорасщепітеля ТR2; ТR4 закривається повільніше, ніж ТRЗ, тому в схему введений ТR5, що прискорює розряд ємності колекторного переходу ТR4 приблизно так само, як ТR2 прискорює розряд ємності колекторного переходу ТRЗ; для мінімізації та кращої термостабілізаціі постійної напруги на виході підсилювача (до речі, однополярної харчування з вихідним розділовим електролітичним конденсатором замінено на двухполярной з безпосереднім підключенням навантаження) введено резистор Rz. Його опір підбирають з діапазону 100 кОм … 1 МОм по найкращому «нуля» на виході; в процесі налагодження підбирають з діапазону 150 … 470 Ом і опір резистора Rb, яким встановлюють струм колектора ТRЗ, ТR4 Ik = 2,2 А. Повністю оновлено вхідний каскад – він став диференціальним УПТ з навантаженням у вигляді струмового дзеркала. Крім кращої термостабільності (необхідність підтримання «нуля» на виході) таке рішення забезпечує і кращу лінійність, а також більше посилення. На навантаженні 8 Ом підсилювач розвиває 25 Вт з коефіцієнтом гармонік не більше 0,02% на частоті 10 кГц, швидкість зміни вихідної напруги 50 В / мкс. АЧХ простирається від 12 Гц до 25 кГц при нерівномірності 0,1 дБ, відносний рівень власних шумів -115 дБ. Блок живлення – нестабілізованим, на 240-ватним трансформаторі 2×24 В / 5А з 7-амперних випрямні мостом і згладжуючим фільтром на двох конденсаторах по 10000 мкФ («Еlectronics World» № 9 / 2004)