Основні принципи дії датчика виявлення порушника, автоматичного керування освітленням та пристрої сигналізації ідентичні. Схема, представлена ??на рис. 6.10, дуже схожа на попередню (рис. 6.6). Для коригування інерційності піроелектричного детектора необхідно використовувати виборчий підсилювач з більш високими коефіцієнти підсилення і граничними частотами посилення.

Однак коефіцієнт посилення виборчого підсилювача в даному випадку вище (66 замість 55 дБ). Рис. 6.11 показує, що центральна частина смуги пропускання відповідає більш високої частоті, ніж у попередньому випадку. Тут використовуються виборчий підсилювач з більш високими коефіцієнтом посилення і граничними частотами посилення.

Об'єднуючи амплітудно-частотні характеристики підсилювача і піроелектричного приймача, отримують криву, представлену

 

 

 

 

 

 

на рис. 6.12. Вона відповідає оптимальної АЧХ при швидкості переміщення порушника 0,3-0,6 м / с в кутовому полі Виявителі в радіусі дії 12 м. При вказаної максимальної швидкості виявлення порушника потрібно приблизно три хвилини, щоб подолати сто метрів. Для того щоб вислизнути від Виявителі, що знаходиться в робочій зоні, досить бігти в десять разів швидше. Отже, датчик краще встановити в такому місці, де важко переміщатися з великою швидкістю, наприклад за дверима.

Завдяки високій чутливості датчика теплові та електричні перешкоди можуть привести до помилкової тривоги. Їх можна уникнути за рахунок того, що рух порушника перед приймачем, забезпеченим багатоканальної оптичної системою, викличе в ньому безліч послідовних імпульсів за обмежений проміжок часу.

Як приклад на рис. 6.13 наведена схема, яка спрацьовує тільки в тому випадку, якщо вона зареєструвала три наступних один за одним імпульсу протягом 10 с.

Елементи схем, зображених на рис. 6.10 і 6.13 (приймач виявлення порушника):

• С1: 22 мкФ, 25 В, електролітичний;

• С2: 100 нФ, плівковий;

• СЗ, С4: 10 мкФ, 25 В, електролітичний;

• С5: 2,2 нФ, плівковий;

• С6: 1 мкФ, 25 В, електролітичний;

• С7: 1 мкФ, плівковий;

• С8: 1 нФ, плівковий;

• Dl, D2: ВА 317 або 1 N 4148;

• R1: 1,2 МОм;

• R2: 820 кОм;

• R3: 4,7 кОм;

• R4, R5, R6: 120 кОм;

• R7: 3,3 МОм;

• R8: 56 кОм;

• R9: 27 кОм;

• R10, R11: 56 кОм;

• R12, R13: 100 кОм;

• R14: 10 МОм;

• счетверенний операційний підсилювач LM 324;

• здвоєний одновібратор КМОП HEF 4538 В або CD 4538В;

• лічильник-декодер КМОП типу HEF 4017 В або CD 4017 В;

• здвоєний піроелектричний приймач.

Величина тимчасової затримки визначається резистором R14 і конденсатором С7 одного з двох здвоєних одновібраторов, які містяться в ІС HEF 4538 В. Включення проводиться по вхідному імпульсу, який приходить з виходу схеми АБО (катоди D1, D2, резистор R13) і також підводиться до лічильника-декодеру HEF 4017 В, починаючи перерахунок по позитивному фронту імпульсів. Через 10 з перший одновібратор включає другий (затримка здійснюється

 

 

за допомогою резистора R15 і конденсатора С8), який виробляє дуже короткий імпульс (близько 10 мс), службовець для обнулення лічильника. Таким чином, лічильник може опинитися у позиції 3 тільки при підрахунку нею трьох імпульсів протягом 10 с.

Вихід схеми, зображеної на рис. 6.13, відповідає позиції 3 лічильника-декодера. Оскільки цей вихід залишається активним відносно короткий проміжок часу, то після нього переважно поставити одновібратор, що фіксує тривалість сигналу тривоги і керуючий тимчасовим реле.

Література:
2003 · Інфрачервоні промені в електроніці. Шрайбер Г