Опис даного підсилювача приведено в журналі Wireless World за 1947 р. Цей підсилювач являє стандарт якості, що набагато випередив свій час.

Вхідний каскад являє стандартну схему на тріоді (одна половина лампи типу 6SN7) із загальним катодом. У цей каскад вводиться межкаскадная негативний зворотний зв'язок, глибиною 20 дБ, знімається з вихідних клем підсилювача. Фазоін-версний каскад виконаний по «узгодженої» схемою (схемі концертино) на другій половині лампи типу 6SN7. Каскад безпосередньо пов'язаний з вхідним каскадом і живить предоконечного диференційний підсилювач, що використовує як диференціальної пари дві половини другої лампи типу 6SN7.

У двотактному вихідному каскаді використані два променевих тетрода типу КТ66, що забезпечують при роботі по тріодної схемою в класі АВ1 вихідну потужність 15 Вт і працюють у більшості випадків в класі А. Резистивна ланцюг RV1 налаштовує баланс по постійному току вихідних ламп з метою мінімізувати спотворення, викликані підмагнічування сердечника трансформатора. У свою чергу, резисторні ланцюг RV2 встановлює струм спокою величиною 125 Мадл усього каскаду.

Лінійність підсилювача забезпечується за запасом завдяки ретельному вибору робочих точок і не менш ретельного вибору самих ламп. В силу того, що підсилювач містить чотири каскаду, охоплені петлею зворотного зв'язку, підсилювач також повинен володіти запасом по стійкості.

Спочатку вхідний каскад мав опір близько 7,5 кОм, але за рахунок використання зворотного зв'язку це значення зросло приблизно до 47 кОм. Комбінація з вхідною ємністю, обумовленою схемою «узгодженого» фазоінвертора і рівної 112 пФ, забезпечувало придушення високочастотної складової можливих автоколивань до значення приблизно 280 кГц. Проте після введення компенс-

 

 

ючий елементів багатоланкової RC ланцюжка в анодний ланцюг першої лампи, це значення було змінено. Цей ланцюг внесла сходинку в амплітудно-частотну характеристику, спад якої починається на частоті приблизно 30 кГц, але фазочастотних характеристика по суті залишається незмінною аж до частоти 280 кГц.

«Узгоджений» фазоінвертор управляє роботою предоконечного каскаду підсилювача потужності через вхідний конденсатор ємністю 60 пФ. А так як вихідний трансформатор для підсилювача Williamson розроблявся дуже ретельно, то не представляється можливим припустити, щоб втрати у вихідному трансформаторі могли б змусити петлю межкаскадной зворотного зв'язку вивести предоконечного каскад з розрахункового режиму роботи в класі А. «Погоджений» фазоінвертор виявляється, таким чином, врівноважено навантаженим і має вихідний опір приблизно 350 Ом, що призводить до значення смуги пропускання на рівні -3 дБ/_3дБ = 7,5 Мгц, що представляє досить велику величину.

Предоконечного каскад підсилювача потужності має вихідний опір порядку 8,7 кОм, разом із вхідними ємністю вихідного каскаду, має значення 55 пФ, він визначає частоту зрізу АЧХ приблизно 330 кГц, а вихідний трансформатор спроектований таким чином, щоб забезпечити частоту зрізу 60 кГц.

Для гарантованого виключення високочастотного самозбудження підсилювача і досягнення стійкості на високій частоті, корисна підстроювання фазочастот-ної характеристики незалежно від амплітудно-частотної характеристики з використанням багатоланкової схеми.

В області низьких частот доцільніше розглядати постійні часу, а не точки, що відповідають рівню ослаблення – ЗдБ. Вхідний каскад безпосередньо пов'язаний з «погодженим» фазоінвертором, тому цим фактом можна знехтувати. «Узгоджений» фазоінвертор живить предоконечного каскад підсилювача потужності через RC ланцюг, що має постійну часу близько 22 мс, і точно також, як і предоконечного каскад, діє відносно вихідного каскаду, а вихідний трансформатор має постійну часу 48 мс. Виходячи з цього, немає нічого дивного в тому, що стійкість роботи в області низьких частот вельми проблематична, що і було відзначено у первісній статті, опублікованій в журналі Wireless World. У 1952 р. Гафлер (Hafler) і Кероес (Keroes) вирішивши, що розроблений ними вихідний каскад міг би з успіхом харчуватися від предпідсилюючий каскаду підсилювача Williamson, абсолютно обдумано навмисно збільшили в п'ять разів величину ємності конденсатора зв'язку між «погодженим» фазоінвертором і предпідсилюючий каскадом з 50 нФ до 0,25 мФ. Це було зроблено з метою розділити низькочастотні постійні часу т поліпшити стійкість на низьких частотах.

Виходячи з власного досвіду автор даної книги вважає, що якщо вхідний каскад і «узгоджений» фазоінвертор живляться від загального джерела високовольтної напруги, можливо виникнення самозбудження на низьких частотах (рокіт).

Не слід забувати, що в 1947 р. розрахунки ланцюгів проводилися з використанням множення в стовпчик або таблиць, а якщо потрібна висока швидкість обчислень – з використанням логарифмічної лінійки. Комп'ютерний аналіз динамічних параметрів був просто недоступний. Багато підсилювачі розраховувалися з максимально можливою на той момент точністю, а потім піддавалися тестірова

нію і доведенні з метою отримання найкращих частотних характеристик. А широкосмугові осцилографи (з шириною смуги пропускання більше 1 МГц) представляли тільки що розроблені блискучі предмети наукової розкоші.