Вклад втрат в міді (розділ G в схемі 3.1) в загальні втрати незначний, оскільки ці втрати істотно менше втрат в осерді.

Однак непередбачливо не переконатися що це так. Вираз для визначення втрат в міді виглядає так:

Питомий опір г дорівнює 1,9 х 10_6 Ом «см. Для зручності J2 і г можна об’єднати в один коефіцієнт:

З каталогу виробника знаходимо: Wa – 0,171 см2 і lw = 3,42 см. Коефіцієнт заповнення вікна обмотками становить 70 відсотків, тому Wa = 0,171 х 0,70 = 0,12 см2. Тепер є всі величини, необхідні для обчислення РСі:

Число витків

Перш, ніж розрахувати число витків первинної обмотки, необхідно визначити напруга F, прикладена до кожної половині цієї обмотки. Воно дорівнює постійній напрузі харчування за вирахуванням напруги насичення транзисторів ДоЗ £. Оскільки VCE прийнято рівним 0.8 В, отримуємо, що F = 6 – 0.8 = 5,2 В. Потім, користуючись рівнянням Фарадея, обчислюємо число витків N половини первинної обмотки. Формула і чисельні значення мають наступний вигляд:

______________________ <^!>___________ = 2;5.І1ка.

p (4)(75000)(3500)(0,2)

Частки витка намотати неможливо. Крім того, досвід показує, що обмотки з одним та двома витками часто призводять до проблем, пов’язаних з індуктивністю розсіювання. Вважається, що хороша електромагнітна зв’язок між обмотками в трансформаторах інвертора має місце при числі витків не менше трьох. Відповідно «округляємо» число витків до 3. Крім того, з метою зменшення індуктивності розсіяння-ня, дві 3-х виткових первинні обмотки намотуються бифилярно. Згідно з розділом D в схемі 3.1 провід має розмір № 20. Внаслідок такого «округлення» фактична частота коливання буде близько (2,5 / 3,0) (75000) = 62500 Гц при 70 ° С. Це цілком допустимо, тому що 75 кГц – всього лише оціночна величина і не дуже критична в перетворювачі розглянутого типу.

При більш низьких температурах частота коливання буде ще нижче. Це пов’язано із залежністю BSAT від температури. Таким чином, при 25 ° С BSAT = 4100 Гс, а не 3500 Гс, як при 70 ° С. З рівняння Фарадея випливає, що частота коливання при 25 ° С буде дорівнює (3500/4100) (62500) = 53400 Гц. Ця величина все ще допустима, незважаючи на відміну від спочатку прийнятої частоти.

Використовуючи коефіцієнт трансформації між вторинної та первинної обмотками, отримуємо число витків вторинної обмотки Ns. Таким чином:

Оскільки двухполуперіодної схема випрямляча виконана з відведенням від центру обмотки, вся вторинна обмотка містить 260 витків. Вона також намотується бифилярно. З розділу D схеми 3-1 випливає, що тут використовується провід № 36.

Число витків обмотки зворотного зв’язку NBD, Розраховується з припущення, що напруга на ній повинно бути між 3,5 і 6,0 В. Ці значення були отримані на підставі практичного досвіду. Якщо наведене напруга набагато менше 3,5 В, то можуть виникнути труднощі в отриманні достатнього струму бази при найгірших режимах роботи. Напруга більше 6,0 В перевищує безпечну величину для транзисторів. Використання більш високої напруги зворотної зв’язку знижує, крім того, к.к.д. схеми.

Обчислення числа витків обмотки зворотного зв’язку почнемо зі спроби отримати номінальну напругу 4,0 В. Виходячи з цього, маємо:

Площа вікна

Якщо 2.3 витка округлити до 2 витків, то наведене напруга буде дорівнює приблизно 3,4 В. Це вважається граничним значенням з точки зору мінімально необхідного напруги, що прикладається до баз. Якщо округляти до 3 витків, то отримаємо напруга 5.2 В, що є прийнятною величиною. Якщо напруга зворотного зв’язку занадто велике, можна трохи збільшити опір резистора RB. У будь-якому випадку вибір 3 витків, найкращий. У розділі D схеми 3.1 зазначено, що застосовується дріт № 28. Результати підрахунку числа витків зведені в розділі Н схеми 3.1. Обчислення напруги зворотної зв’язку дано в розділі I.

Джерело: І.М.Готтліб Джерела живлення. Інвертори, конвертори, лінійні і імпульсні стабілізатори. Москва: Постмаркет, 2002. – 544 с.